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Q345B矩形管焊接的-般模式重點有三種:手工焊、氣體保護半自動焊和自動焊、埋弧自動焊。差異焊接方式對接頭類別,焊接位置的適合實力是差異的。手工電弧焊對各種接頭和焊接位置都能適合;埋弧焊對各類接頭能適合,但不能用于立焊和仰焊;CO2氣體保護焊熔滴選用短途經渡實用于各種接頭和各種焊位。
在Q345B矩形管的埋弧焊中,焊劑對焊縫的品質和力學功能起著決策的作用,故焊劑的功能應滿足多方面的要求。保證Q345B矩形管擁有符合要求的化學成分和力學功能;電弧安穩焚燒,焊接冶金反應充分;焊縫金屬內不發生裂紋平和孔;焊縫成形優良;熔渣脫渣功能優良;焊接過程有害氣體析出較少等。
在選擇焊接參數的條件下,也要采用-定嚴格的產業對策,才能取得符合要求的焊接接頭及焊接結構。在Q345B矩形管的焊接施工中,通常采用的工藝對策有預熱、后熱、焊后熱處理、多層焊、管制焊接變形及焊策應力等,以很大控制保證焊接品質。需求關注的是:焊后應力熱處理也會帶來-些問題。母材和焊縫金屬功能變壞,某些原料在熱處理過程中長時光的加熱,會使其力學功能變差。再熱裂紋偏向。在應力熱處理時熱影響區都發生再熱裂紋的危險。再熱裂紋重點出現在380-550℃區間,熱處理時在加熱過程中應盡快經過這-溫度界線。
無縫方矩管在l 5強MgCl]溶液中-430毫伏和在35%MgClz溶液中-370毫伏時應力的影響示。外加應力25公斤/毫米1時前者是沿晶型破裂;后者主要是穿晶型破裂,也含有少量沿晶型破裂。
基于無縫方矩管在固液中的冷卻速度特別慢,因此,在冷卻途中引起固溶c和N量下降,所以沒有引起敏化。在這種情況下TTS曲線從a向B移動 然而盡管進行這樣的處理,但在低溫區長時間加熱時仍然被敏化了。
退火溫度低時以與T_(1)相同的冷卻速度冷卻,也沒有被敏化(T:一2)。鐵素體不銹鋼的rrS曲線的形狀實質上與奧氏體不銹鋼的有類似之處,可是在冷卻途中容易被敏化,在某溫度以上示出敏化的TTS曲線或如圖1-28示出再加熱處理后的敏化區,則可看出圖中C曲線是固溶處理后空冷材料的敏化消失區,實線是在固溶區熱軋后空冷材料的敏化消失區。
不過,極低C和N的鐵索體不銹鋼,從熱處理溫度極慢地冷卻則沒有出現敏化,得到和奧氏體不銹鋼同樣的敏化曲線(見圖l-29),不降低c和N量(C+N≤0。05%)FE-17Cr鋼在927。C以上有可能形成部分的奧氏體,當鐵素體和奧氏體同時存在時,在這兩個相中由于某些元素的不同溶解度而偏析,例如有些C從鐵素體轉到奧氏體中,因而使鐵素體富Cr,鄰近的低Cr奧氏體就要優先溶解。
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無縫方管的延展性隨著變形速度的增加而增加,這可能是由于溫度效應引起的,從而導致變形金屬的溫度升高,從而了加工硬化以及變形和擴散機制的參與,導致可塑性提高。必須指出的是,圖中的曲線僅定性地說明了塑性與變形速度之間的關系,并且僅適用于不具有脆性轉變的鋼和合金。對于具有脆性轉變的鋼和合金,應注意兩點:如果增加變形速度,則變形的方管的溫度由于金屬的溫度效應而上升到熱脆性區域,并且該速度也增加了。無縫方管的可塑性降低:如果增加變形速度,則由于金屬溫度效應的作用,金屬溫度從脆性區的溫度升高到塑性區的溫度,從而增加了可塑性此時。
當對無縫方管進行熱處理時,如果高速變形,則金屬管的方管可能會由于金屬溫度的影響而繼續被加熱,從而導致金屬的局部結構過熱和可塑性降低。因此,在分析變形金屬管的塑性影響時,不應將其與變形溫度分開研究,因為在變形過程中金屬結構的變化是兩者共同作用的結果。另外,如果冷卻不當或異常,并且板坯的邊緣溫度降低到低溫脆性區域,則板坯進入彎曲或矯直區域也可能在變形過程中引起邊緣開裂問題。
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