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無縫方管的延展性隨著變形速度的增加而增加，這可能是由于溫度效應引起的，從而導致變形金屬的溫度升高，從而了加工硬化以及變形和擴散機制的參與，導致可塑性提高。必須指出的是，圖中的曲線僅定性地說明了塑性與變形速度之間的關系，并且僅適用于不具有脆性轉變的鋼和合金。對于具有脆性轉變的鋼和合金，應注意兩點：如果增加變形速度，則變形的方管的溫度由于金屬的溫度效應而上升到熱脆性區域，并且該速度也增加了。無縫方管的可塑性降低：如果增加變形速度，則由于金屬溫度效應的作用，金屬溫度從脆性區的溫度升高到塑性區的溫度，從而增加了可塑性此時。
當對無縫方管進行熱處理時，如果高速變形，則金屬管的方管可能會由于金屬溫度的影響而繼續被加熱，從而導致金屬的局部結構過熱和可塑性降低。因此，在分析變形金屬管的塑性影響時，不應將其與變形溫度分開研究，因為在變形過程中金屬結構的變化是兩者共同作用的結果。另外，如果冷卻不當或異常，并且板坯的邊緣溫度降低到低溫脆性區域，則板坯進入彎曲或矯直區域也可能在變形過程中引起邊緣開裂問題。
方矩形管是一種用途極廣的閉口型鋼，與相同截面積的圓管相比，它具有強度高、抗彎截面模量大、易于裝配以及穩固、美觀等優點，廣泛用于車輛、地鐵、造船等行業。尤其在建筑行業，大規格的方矩形管成為鋼結構建筑中的主要承重結構部件。方矩形管作為典型的閉口型鋼，在制造過程中，每一道加工過程都會留下殘余應力。方管加工工藝的不同必然會產生不同程度的殘余應力。
冷彎方管成形有“直接成方”和“圓成方”兩種方式。北方工業大學的學者為了研究成形工藝對于產品的不同影響，以規格為100mm×100mm×6mm，材料為Q235的兩種成形工藝的方管為研究對象，采用鉆孔法對方管各個部位的殘余應力進行了測量，并觀測了焊縫處的顯組織。研究結果表明，不同成形工藝對縱向殘余應力的分布影響較大，焊縫處的殘余應力大。“圓成方”過程中施加較大的焊接壓力使得其焊接熱影響區寬度小于“直接成方”工藝條件下焊接熱影響區的寬度，且抑制了奧氏體晶粒長大，冷卻后獲得較為細小均勻的晶粒。
無縫方矩管在l 5強MgCl]溶液中-430毫伏和在35%MgClz溶液中-370毫伏時應力的影響示。外加應力25公斤/毫米1時前者是沿晶型破裂;后者主要是穿晶型破裂，也含有少量沿晶型破裂。
基于無縫方矩管在固液中的冷卻速度特別慢，因此，在冷卻途中引起固溶c和N量下降，所以沒有引起敏化。在這種情況下TTS曲線從a向B移動 然而盡管進行這樣的處理，但在低溫區長時間加熱時仍然被敏化了。
退火溫度低時以與T_(1)相同的冷卻速度冷卻，也沒有被敏化(T：一2)。鐵素體不銹鋼的rrS曲線的形狀實質上與奧氏體不銹鋼的有類似之處，可是在冷卻途中容易被敏化，在某溫度以上示出敏化的TTS曲線或如圖1-28示出再加熱處理后的敏化區，則可看出圖中C曲線是固溶處理后空冷材料的敏化消失區，實線是在固溶區熱軋后空冷材料的敏化消失區。
不過，極低C和N的鐵索體不銹鋼，從熱處理溫度極慢地冷卻則沒有出現敏化，得到和奧氏體不銹鋼同樣的敏化曲線(見圖l-29)，不降低c和N量(C+N≤0。05%)FE-17Cr鋼在927。C以上有可能形成部分的奧氏體，當鐵素體和奧氏體同時存在時，在這兩個相中由于某些元素的不同溶解度而偏析，例如有些C從鐵素體轉到奧氏體中，因而使鐵素體富Cr，鄰近的低Cr奧氏體就要優先溶解。
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