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產品價格 電議 發貨期限 電議 供貨總量 電議 運費說明 電議 范圍 口碑好無縫鋼管供應范圍覆蓋江蘇省、南京市、鼓樓區、玄武區、白下區、秦淮區、建鄴區、下關區、浦口區、棲霞區、雨花臺區、江寧區、六合區、溧水區、高淳區等區域。 【榮盛建成】業務覆蓋多元場景，提供以下產品和服務：江寧無縫管廠家技術完善、建鄴無縫管自營品質有保障、下關無縫管嚴格把關質量放心、浦口無縫管專業廠家、高淳無縫管定制定做、玄武無縫管多年廠家可靠、秦淮無縫管廠家貨源等。您是想要在南京市鼓樓區采購高質量的口碑好無縫鋼管廠家產品嗎？榮盛建成商貿(南京市鼓樓區分公司)是您的不二之選！我們致力于提供品質保證、價格優惠的口碑好無縫鋼管廠家產品,品種齊全,不斷創新,致力于滿足廣大客戶的多種需求,聯系人:李先生-【13622081088】,地址:《天津市北辰區雙街鎮雙江道58號110室》。 江蘇省,南京市,鼓樓區 鼓樓區建區始于民國二十二年（1933年），源于民國時期的第六區和第七區，因南京鼓樓位于境內，故名鼓樓區。鼓樓區歷史悠久源遠流長，五六千年前就有許多原始村落存在，瀕臨長江、山巒環繞、湖川相依，山、水、城、林、江渾然一體，有龍蟠虎踞之雄，依山帶水之勝，坐擁南京主城11千米長江黃金岸線。
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高壓鍋爐用碳鋼SA210A-1、SA-210C、20G比較分析 摘要： 調研發現，目前國內生產的SA210A-1在實際的供料中沒有單獨坯料，通常會以SA210C坯或20G坯代之。為了研究這種替代方式能否滿足SA210A-1材料標準和產品設計要求，通過對SA210M 標準中SA210A-1、SA-210C及GB 5310標準中的20G成分和性能的比較分析，提出在SA210A-1小口徑管采購要求中，應增加Mn下限規定的優化意見。 前 言 當前參數等級在亞臨界及以上的鍋爐機組受壓件用碳鋼材料主要有3種：20G、SA210A-1、SA-210C，基本用于低溫過熱器、低溫再熱器、水冷壁和省煤器等部件中的受熱面管，管子金屬設計溫度通常在350℃~425℃ 。 由于碳鋼的強化元素是C和Mn，而鍋爐制造廠從焊接性能考慮通常會嚴格限制C含量。按ASME中的描述：在規定碳含量以下含碳量每降低0.01%，則允許在規定的錳含量之上各增加0.06%的含錳量，但不得超過1.35%。說明1個碳含量下降帶來的強度損失一般需6個錳含量進行彌補，但從當前鋼管廠的實際供料中卻發現一個有意思的現象：即國內SA210A-1似乎沒有成分鮮明的單獨坯料，要么以SA-210C坯代之，要么以20G坯代之，這種現象可在表1隨機抽取的部分批次SA210A-1、SA-210C、20G 的成分和性能數據比較中得到直觀印象，差異更明顯體現在Mn含量上。同樣是SA210A-1，表1中的序號6、7、8成分及性能和20G相當，序號9成分及性能和SA-210C相當。那么這種替代方式能否保證SA210A-1滿足材料標準和產品設計要求呢? 以下遵循標準的脈絡并結合產品的使用條件進行分析。
合金管產品均是＂寶鋼，成都，衡陽，誠德，洪都，魯寶，無錫，天津，日本，德國＂等各大知名鋼廠生產的無縫鋼管，20#鋼管,20G無縫鋼管,20G鋼管,L245管線管,L360管線管。產品按用戶技術要求和有關標準組織經營。主營材質：20#、35#、45#、20G、20A、40Mn2、45Mn2、27SiMn、40MnB、20MnVB、20Cr、30Cr、35Cr、40Cr、45Cr、50Cr、 38CrSi、12CrMo 、20CrMo、35CrMo、42CrMo、12CrMoV、12Cr1MoV、38CrMoAL、50CrV、20CrMnSi、30CrMnSi、35CrMnSi、 20CrMnTi、30CrMnTi、12CrNi2、 12CrNi3、12Cr2Ni4、40CrNiMoA、45CrNiMoVA、20G、20MnG、25MnG、12CrMoG、15CrMoG、12Cr2MoG、12Cr1MoVG、12Cr2MoWVTiB、 12Cr3MoVSiTiB等執行標準：GB/T8162-99結構管、GB/T8163-99流體管、GB/T3087-99中低壓鍋爐管、GB/T5310-95高壓鍋爐管、GB/T6479-2000化肥專用管、27SiMn液壓支架管、高壓合金管、GB/T9948-85石油裂化管GB9948-88、地質鉆探用管YB235-70、汽車半軸套管YB/T5035-96。
裂紋呈軸向，形狀細而長。當模具完全淬透即無心淬火時，心部轉變為比容的淬火馬氏體，產生切向拉應力，模具鋼的含碳量愈高，產生的切向拉應力愈大，當拉應力大于該鋼強度極限時導致縱向裂紋形成。 以下因素又加劇了縱向裂紋的產生： ⑴鋼中含有較多S、P、Bi、Pb、Sn、As等低熔點有害雜質，鋼錠軋制時沿軋制方向呈縱向嚴重偏析分布，易產生應力集中形成縱向淬火裂紋，或原材料軋制后快冷形成的縱向裂紋未加工掉保留在產品中導致終淬火裂紋擴大形成縱向裂紋； ⑵模具尺寸在鋼的淬裂敏感尺寸范圍內(碳工具鋼淬裂危險尺寸為8~15mm，中低合金鋼危險尺寸為25~40mm)，或選擇的淬火冷卻介質大大超過該鋼的臨界淬火冷卻速度時均易形成縱向裂紋。 措施： ⑴嚴格原材料入庫檢查，對有害雜質含量超標鋼材不投產； ⑵盡量選用真空冶煉，爐外精煉或電渣重熔模具鋼材； ⑶改進熱處理工藝，采用真空加熱、保護氣氛加熱和充分脫氧鹽浴爐加熱及分級淬火、等溫淬火； ⑷變無心淬火為有心淬火即不完全淬透，獲得強韌性高的下貝氏體組織等措施，大幅度降低拉應力，能有效避免模具縱向開裂和淬火畸變。 2、橫向裂紋 裂紋特征是垂直于軸向。未淬透模具，在淬硬區與未淬硬區過渡部分存在大的拉應力峰值，大型模具快速冷卻時易形成大的拉應力峰值，因形成的軸向應力大于切向應力，導致產生橫向裂紋。鍛造模塊中S、P，Bi，Pb，Sn，As等低熔點有害雜質的橫向偏析或模塊存在橫向顯微裂紋，淬火后經擴展形成橫向裂紋。 措施： ⑴模塊應合理鍛造，原材料長度與直徑之比，即鍛造比選在2~3之間，鍛造采用雙十字形變向鍛造，經五鐓五拔多火鍛造，使鋼中碳化物和雜質呈細、小，勻分布于鋼基體，鍛造纖維組織圍繞型腔無定向分布，大幅度提高模塊橫向力學性能，減少和應力源； ⑵選擇理想的冷卻速度和冷卻介質：在鋼的Ms點以上快冷，大于該鋼臨界淬火冷卻速度，鋼中過冷奧氏體產生的應力為熱應力，表層為壓應力，內層為張應力，相互抵消，有效防止熱應力裂紋形成；在鋼的Ms~Mf之間緩冷，大幅度降低形成淬火馬氏體時的組織應力。當鋼中熱應力與相應應力總和為正(張應力)時，則易淬裂，為負時，則不易淬裂。充分利用熱應力，降低相變應力，控制應力總和為負，能有效避免橫向淬火裂紋發生。CL-1有機淬火介質是較理想淬火劑，同時可減少和避免淬火模具畸變，還可控制硬化層合理分布。調正CL-1淬火劑不同濃度配比，可得到不同冷卻速度，獲得所需硬化層分布，滿足不同模具鋼需求 3、弧狀裂紋 常發生在模具棱角角、缺口、孔穴、凹模接線飛邊等形狀突變處 這是因為，淬火時棱角處產生的應力是平滑表面平均應力的10倍。另外： ⑴鋼中含碳(C)量和合金元素含量愈高，鋼Ms點愈低，Ms點降低2℃，則淬裂傾向增加1.2倍，Ms點降低8℃，淬裂傾向則增加8倍； ⑵鋼中不同組織轉變和相同組織轉變不同時性，由于不同組織比容差，造成巨大組織應力，導致組織交界處形成弧狀裂紋； ⑶淬火后未及時回火，或回火不充分，鋼中殘余奧氏體未充分轉變，保留在使用狀態中，促進應力重新分布，或模具服役時殘余奧氏體發生馬氏體相變產生新的內應力，當綜合應力大于該鋼強度極限時便形成弧狀裂紋； ⑷具有第二類回火脆性鋼，淬火后高溫回火緩冷，導致鋼中P，S等有害雜質化合物沿晶界析出，大大降低晶界結合力和強韌性，增加脆性，服役時在外力作用下形成弧狀裂紋。 措施： ⑴改進設計，盡量使形狀對稱，減少形狀突變，增加工藝孔與加強筋，或采用組合裝配； ⑵圓角代直角及尖角銳邊，貫穿孔代盲孔，提高加工精度和表面光潔度，減少應力集中源，對于無法避免直角、尖角銳邊、盲孔等處，一般硬度要求不高，可用鐵絲、石棉繩、耐火泥等進行包扎或填塞，人為造成冷卻屏障，使之緩慢冷卻淬火，避免應力集中，防止淬火時弧狀裂紋形成； ⑶淬火鋼應及時回火，部分淬火內應力，防止淬火應力擴展； ⑷較長時間回火，提高模具抗斷裂韌性值； ⑸充分回火，得到穩定組織性能； ⑹多次回火使殘余奧氏體轉變充分和新的應力； ⑺合理回火，提高鋼件疲勞抗力和綜合機械力學性能；對于有第二類回火脆性模具鋼，高溫回火后應快冷(水冷或油冷)，可二類回火脆性，防止和避免淬火時弧狀裂紋形成。 4、剝離裂紋 模具服役時在應力作用下，淬火硬化層一塊塊從鋼基體中剝離。因模具表層組織和心部組織比容不同，淬火時表層形成軸向、切向淬火應力，徑向產生拉應力，并向內部突變，在應力急劇變化范圍較窄處產生剝離裂紋，常發生于經表層化學熱處理模具冷卻過程中，因表層化學改性與鋼基體相變不同時性引起內外層淬火馬氏體膨脹不同時進行，產生大的相變應力，導致化學處理滲層從基體組織中剝離。如火焰表面淬硬層、高頻表面淬硬層、滲碳層、碳氮共滲層、滲氮層、滲硼層、滲金屬層等。化學滲層淬火后不宜快速回火，尤其是300~C以下低溫回火快速加熱，會促使表層形成拉應力，而鋼基體心部及過渡層形成壓縮應力，當拉應力大于壓縮應力時，導致化學滲層被拉裂剝離。 措施： ⑴應使模具鋼化學滲層濃度與硬度由表至內平緩降低，增強滲層與基體結合力，滲后進行擴散處理能使化學滲層與基體過渡均勻； ⑵模具鋼化學處理之前進行擴散退火、球化退火、調質處理，充分細化原始組織，能有效防止和避免剝離裂紋產生，確保產品質量。 5、網狀裂紋 裂紋深度較淺，一般深約0.01~1.5mm，呈輻射狀，別名龜裂。 原因主要有： ⑴原材料有較深脫碳層，冷切削加工未去除，或成品模具在氧化氣氛爐中加熱造成氧化脫碳； ⑵模具脫碳表層金屬組織與鋼基體馬氏體含碳量不同，比容不同，鋼脫碳表層淬火時產生大的拉應力，因此，表層金屬往往沿晶界被拉裂成網狀； ⑶原材料是粗晶粒鋼，原始組織粗大，存在大塊狀鐵素體，常規淬火無法，保留在淬火組織中，或控溫不準，儀表失靈，發生組織過熱，甚至過燒，晶粒粗化，失去晶界結合力，模具淬火冷卻時鋼的碳化物沿奧氏體晶界析出，晶界強度大大降低，韌性差，脆性大，在拉應力作用下沿晶界呈網狀裂開。 措施： ⑴嚴格原材料化學成分．金相組織和探傷檢查，不合格原材料和粗晶粒鋼不宜作模具材料； ⑵選用細晶粒鋼、真空電爐鋼，投產前復查原材料脫碳層深度，冷切削加工余量必須大于脫碳層深度； ⑶制訂先進合理熱處理工藝，選用微機控溫儀表，控制精度達到±1.5℃，定時現場校驗儀表； ⑷模具產品終處理選用真空電爐、保護氣氛爐和經充分脫氧鹽浴爐加熱模具產品等措施，有效防止和避免網狀裂紋形成。 6、冷處理裂紋 模具鋼多為中、高碳合金鋼，淬火后還有部分過冷奧氏體未轉變成馬氏體，保留在使用狀態中成為殘余奧氏體，影響使用性能。若置于零度以下繼續冷卻，能促使殘余奧氏體發生馬氏體轉變，因此，冷處理的實質是淬火繼續。室溫下淬火應力和零度下淬火應力疊加，當疊回應力超過該材料強度極限時便形成冷處理裂紋。 措施： ⑴淬火后冷處理之前將模具置于沸水中煮30~60min，可15％~25％淬火內應力并使殘余奧氏體穩定化，再進行-60℃常規冷處理，或進行-120℃深冷處理，溫度愈低，殘余奧氏體轉變成馬氏體量愈多，但不可能全部轉變完，實驗表明，約有2％~5％殘余奧氏體保留下來，按需要保留少量殘余奧氏體可松馳應力，起緩沖作用，因殘余奧氏體又軟又韌，能部分吸收馬氏體化急劇膨脹能量，緩和相變應力； ⑵冷處理完畢后取出模具投入熱水中升溫，可40％~60％冷處理應力，升溫至室溫后應及時回火，冷處理應力進一步，避免冷處理裂紋形成，獲得穩定組織性能，確保模具產品存放和使用中不發生畸變。 7、磨削裂紋 常發生在模具成品淬火、回火后磨削冷加工過程中，多數形成的微細裂紋與磨削方向垂直，深約0.05~1.0mm。 產生原因： ⑴原材料預處理不當，未能充分原材料塊狀、網狀、帶狀碳化物和發生嚴重脫碳； ⑵終淬火加熱溫度過高，發生過熱，晶粒粗大，生成較多殘余奧氏體； ⑶在磨削時發生應力誘發相變，使殘余奧氏體轉變為馬氏體，組織應力大，加上因回火不充分，留有較多殘余拉應力，與磨削組織應力疊加，或因磨削速度、進刀量大及冷卻不當，導致金屬表層磨削熱急劇升溫至淬火加熱溫度，隨之磨削液冷卻，造成磨削表層二次淬火，多種應力綜合，超過該材料強度極限，便引起表層金屬磨削裂紋。
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