以下是:信號隔離器廠家，直銷的產品參數
產品參數 產品價格 電議 發貨期限 電議 供貨總量 電議 運費說明 電議 1 1 1 1 在欽州市欽南區采買信號隔離器廠家，直銷到盾開電氣(欽南區分公司),無論您是個人用戶還是企業采購,我們都將竭誠為您服務。品質保證,價格優惠,廠家直銷,歡迎有需要的客戶來電。聯系人:鄭科-【13336912721】,地址:《浙江省溫州市樂清經濟技術開發區》。 廣西壯族自治區,欽州市,欽南區 2021年，欽南區地區生產總值350.95億元，比上年增長8.8%。分產業看，三次產業結構為25.1：21.1：53.8。其中，產業增加值88.22億元，第二產業增加值74.01億元；第三產業增加值188.72億元。
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薄膜規由兩個基本部分組成,一部分是膜片傳感器部分,另一部分為電子線路部分。傳感器部分由兩片膜片(固定極片與動極片)組成一個電容(見圖1),串接在振蕩器的選頻網絡內。當被測壓力傳到傳感器一側,壓力的大小決定了兩片膜片間的距離,由電容公式C=KξS/d可以看出,傳感器的電容量與兩片膜片間的距離倒數1/d成正比,當d變化時,C也隨之變化。從振蕩器的振蕩頻率公式f=K/RC中顯然可以得出這樣的結論:C的變化將引起f的變化,且f∝1/C。
振蕩器的輸出被藕合到f/v轉換器,將頻率轉換成電壓號,經放大后輸出一個0～10V的直流電壓號,該電壓號也正比于Δd,也就是說輸出號與被測壓力成線性關系,見圖2。
由于薄膜規的輸出號與被測壓力之間是完全的線性關系,輸入—輸出對應關系從圖2可以看出,不論用戶選擇電壓或電流型,輸出電號均與輸入被測壓力成正比關系,這樣用戶就可以將薄膜規的輸出號直接與PIC或計算機連接,無須再作非線性校正,為自動控制提供了必備的基礎,節省了人力和物力。
2 200系列產品介紹
經過對薄膜規的研究分析發現,溫度變化對一次傳感器的影響是儀表產生誤差和漂移的主要因素,要做出更高精度,更高穩定性的薄膜規,必須在這方面有所突破。為此,開展了200系列產品的研制。該系列產品帶有恒溫控制系統,使一次傳感器始終處于一個溫度恒定的容室內,排除了外界溫度變化給一次傳感器帶來的影響。
恒溫控制系統包括:薄片加溫器(固定在一次傳感器上)、型測溫元件、溫度控制電路板及保溫系統等。見圖3。
在溫度控制電路中設置一個恒定溫度T(=50℃),將測溫元件所測到的溫度t與之比較:當t
研究該產品的關鍵是選擇適合的加溫元件,為了盡量減小體積,必須使加溫元件薄型化,測溫元件型化,經過遴選,后我們采用了薄片加溫器,它的厚度為0.1 mm,可以直接粘貼在傳感器的表面,測量元件僅為米粒大小,控溫電路采用了專用的溫控集成電路使整個電路緊湊可靠,達到了設計要求。一次傳感器作恒溫處理以后,大大提高了儀表的穩定性,經實測,儀表長期零位漂移達0.15% /3個月,精度為0.25%,溫度系數下降為0.02%/℃。其它參數與100系列相同。
3 300系列產品介紹
在國內,傳統的真空儀表由于自身的特點,如:規管為玻璃材質,或傳送號為非變送器號等因素,無法達到防爆電氣、儀表的標準,所以長期以來,沒有防爆型的真空儀表問世。
而隨著工業生產的發展,在化工、石油、電器等行業都對真空儀表提出了防爆要求。我們在研究了市場需求的同時,也研究了我們生產的產品,認為:薄膜規本身具備防爆型產品的潛質,它具有全金屬密封焊接結構和標準的變送器號傳送。因此我們對薄膜規作了改型設計,使其符合《爆炸性環境用防爆電氣設備通用要求》(GB3836.1—83)和《爆炸性環境用電氣設備隔爆型電氣設備“d”》(GB3836.2—83),其結構如圖4所示。
研制300系列,主要解決了隔爆面的設計和加工,它是在薄膜規的基礎上,在外殼,導線出口處和接口連接等處作了隔爆處理,采用高精度螺紋嚙合面,并配以各種形狀的密封圈。它的外殼能承受內部爆炸性氣體混合物的爆炸壓力,并阻止內部的爆炸向外殼周圍爆炸性混合物傳播,滿足了用戶在易燃易爆場合使用真空儀表的需求。
產品經儀器儀表防爆監督檢驗站測試,取得防爆合格證,證號GYB00443,防爆標志ExdⅡBT4。
現在由于社會的發展,很多行業逐漸采用電子式的壓力計,也就是我們通常所說的壓力變送器,但是由于工作環境,介質,介質溫度等等原因,所以我們選用壓力變送器一定要考慮這些問題.現在我就談談關于壓力變送器的選購.
首先,接液材質
2 儀器結構與測溫原理
2·1 測量原理
如圖1所示,反射鏡與探測器對稱地置于待測表面法線的兩側。當反射鏡不起作用時,探測器接收到的輻射能P1為
式中:D為光瞳口徑,f′為光學接收系統的焦距,τ0為大氣的傳播系數,A為探測器的靈敏元面積,η為調制盤的調制系數,ελ為溫度為T的待測目標在波長λ處的發射率,Lλ為溫度為T的黑體在波長λ處的輻射出射度,τλ為光學系統對波長為λ的光的總透過率。
當反射鏡起作用時,反射鏡將紅外輻射反射回待測區域的單色輻射能為
并結合式(1)或式(2),即可求出待測表面的溫度。式(6)中,h為Planck常數,k為Boltzmann常數,c為光速。
2·2 儀器結構
該儀器主要由光學接收系統、號放大與處理系統及顯示系統三部分組成。工作時,接收鏡頭接收到的光號(P1、P2),經窄帶干涉濾光片濾光后,再經由PIN硅光電二極管構成的光電轉換系統轉換成電號。該號經前置放大、選頻放大、脈寬壓縮、模-數轉換后送入8031單片機系統進行數據處理,計算出待測表面的發射率及溫度。
電路中所需的各種觸發與同步號,均由同步光電系統產生:透過調制盤上鑲嵌的同步濾光片的光號,先經光電轉換系統轉變成電號,再經整形放大后送入8031單片機,適當延時后分別去觸發、同步各個需要觸發和同步的號。
調制盤的結構簡圖見圖2。其中1、2、4號窗口貼的是波長為0·80μm的窄帶干涉濾光片(帶寬20nm)。3號窗口貼的是波長為1·00μm的濾光片,帶寬約0·1μm(無嚴格要求)。5、6號窗口貼的是波長為1·00μm的濾光片(帶寬也無嚴格要求)。調制盤的轉速為1 200 r/min。
調制盤的具體調制情況如下:(1)當待測表面的光輻射透過3號窗口到達反射鏡、并由反射鏡反射后再次穿過3號濾光片回到待測區域時,1號窗口正對探測器。對于這種情況,反射鏡不起作用。這是因為透過3號濾光片后又回到待測區域的光的中心波長為1·00μm,帶寬約0·1μm。而1號窗口只能通過中心波長為0·80μm、帶寬僅20 nm的光,因此探測器接收到的僅是“直射”能(P1);此時,由5號窗口透過的光輻射形成觸發、同步號;(2)當待測表面的光輻射透過4號窗口到達反射鏡、并由反射鏡反射后再次穿過4號窗口回到待測區域時,2號窗口正對探測器。對于這種情況,反射鏡起作用。探測器接收到的是“直射”能與“反射”能之和(P2);此時,由6號窗口透過的光輻射形成觸發、同步號;(3)當待測表面的光輻射透過1號窗口到達反射鏡時,3號窗口正對探測器。情況與(1)類似,不同的只是探測器接收到的是波長為1·00μm的光輻射。后續電路雖對該號進行放大處理,但因模-數轉換電路沒有觸發號和同步號,因此不對其進行模-數轉換;(4)當待測表面的光輻射透過2號窗口到達反射鏡時,4號窗口正對探測器。情況與(3)類似,不同的只是探測器接收到的是波長為0·80μm的光輻射。后續電路雖對該號進行放大處理,但同樣因模-數轉換電路沒有觸發號和同步號,故不對其進行模-數轉換。
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適宜在還原性或中性介質中使用，其熱電勢比較大，靈敏度高，線性度非常好，價格便宜，缺點是測溫上限不高。
在進行熱電偶的選型時，除要注意上述熱電偶的使用環境、測量范圍、測量精度、靈敏度和響應速度之外，還要注意熱電偶保護套管的結構、材料、耐壓強度及保護套管的插入深度等。對于精度要求較高，響應速度和靈敏度要求較高的工藝測量點，必須選用較貴重的S型熱電偶;對于溫度較高，響應速度和靈敏度要求不很高的工藝測量點，選用B型熱電偶：一般的工藝參數測量，我們選用經濟實用的K型或E型熱電偶。例如：我公司窯尾煙室和分解爐的溫度測量，我們多選用S型或K型熱電偶。因為這兩處為動態溫度場，其溫度隨噴煤量的變化而變化，要準確、快速地檢測此兩處的溫度，則熱電偶必須有較高的靈敏度和熱響應速度。我公司窯頭和三次風管(入窯尾煙室處)的溫度測量多選用B型熱電偶;而一、二、三級預熱器出口處的溫度測量多選用K型熱電偶;旋風分離器出口、烘干破碎機出口、窯尾電除塵器出入口的溫度測量多選用E型熱電偶。
2. 熱電偶的冷端溫度補償
在生產實際中，由于熱電偶的工作端(測量端)與冷端(參比端)離得很近，而且冷端又暴露在工作環境之中，因而容易受到周圍工作環境溫度波動的影響，所以冷端溫度難以保持恒定，造成測量不準。實際應用是用專用補償導線，將熱電偶的冷端延伸至溫度較低和比較穩定的地方。
在使用補償導線時，要注意兩個問題。其一，補償導線的型號要與熱電偶的型號相配。其二，熱電偶與補償導線連接端所處的溫度不超過100℃，否則補償導線所產生的金屬導體的溫差電勢不能忽略。
3. 熱電偶的安裝
(1)熱電偶的安裝應盡可能保持垂直，以防止保護套管在高溫下產生變形，但在有流速的情況下，則必須迎著被測介質的流向插入，以保證測溫元件與流體的充分接觸。
(2)熱電偶應安裝在有保護層的管道內，以防止熱量散失。
(3)熱電偶安裝在負壓管道中時，必須保證測量處的密封性，以防止外界冷空氣進入，使讀數偏低。
(4)熱電偶的接線盒面蓋應向上，入線口應向下，以避免雨水或灰塵進入接線盒，影響測量精度。
介紹了一種實用化實時測溫系統。該系統采用了PIN硅光電二極管作光接收器件,由光學接收系統、號放大與處理系統及顯示系統三部分組成。從系統的相對測溫靈敏度及探測器的溫度分辨率與波長間的關系出發,結合大氣對紅外輻射的透射特性,確定了系統的工作波長;從系統的抗反射輻射能力出發,并結合探測器的小可探測光功率要求,確定了系統的波長帶寬。從輻射能P1、P2的測量不確定度出發,討論了待測目標的發射率及溫度的測量精度。結果表明,當λ=0·80μm、Δλ=20 nm時,在測溫范圍600~2 500℃內,系統的測溫不確定度
1 引 言
輻射測溫法分為主動式輻射測溫法和被動式輻射測溫法兩類[1,2]。在主動式輻射測溫法中,由于使用了激光源或紅外源作為輔助測量光源[3~5],因而都能實時測出待測目標的溫度,且都具有較高的精度。被動式輻射測溫法又可分為單波長、雙波長及多波長輻射測溫法三種[6,7]。由于目前的單波長或雙波長輻射測溫法不能測出待測目標的發射率,因而往往都有較大的測溫誤差。本文所述的測溫儀器采用了PIN硅光電二極管作光電轉換器件。由于使用了反射鏡與之配合,因而可以“被動地”同時實現發射率及溫度的測量,且具有較高的測量精度。
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