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當電極間距大于臨界距離時，小點火能量與電極間距無關；而當電極間距小于臨界距離時，由于電極本身的吸熱，小點火能量隨電極間距的減小而增加。放電電極的形狀也對小點火能量的大小有一定的影響，在相同的電極間距和電極尺寸條件下，放電點越尖，其本身吸熱越少，所需的小點火能量也就越小。
高壓點火裝置是燃燒機上的電子核心部件之一，雖然其價格僅占燃燒機總價的很少一部但它擔負著重要的燃料點燃工作。高壓點火裝置的失效，輕則燃燒機無法工作，影響生產；重則可能造成鍋爐爆炸。尤其是當高壓點火裝置未完全失效時，燃料已大量噴入爐膛，熄火保護裝置尚未動作，此時高壓點火裝置突然點火，將會造成非常嚴重的后果。由此可見高壓點火裝置的重要性。
高壓點火裝置一般由整流電路、振蕩電路、升壓部件及放電電極組成。整流電路將220 V/50 Hz 的交流電進行整流、濾波，轉變為直流電；振蕩電路的作用則是根據放電頻率，將直流電再振蕩成交流電；升壓部件將振蕩后的交流電升壓，以達到可以電離空氣的高電壓，再利用高壓硅堆形成高壓脈沖電流；放電電極則是由特殊材料制成的，置于燃料出口。各部件輸出波形。
交流220 V/50 Hz 的電源，經電源變壓器 T1 后成為電壓較低的電，然后經過整流橋 B 將交流電源變為直流脈沖電源，再經過電容C1 的濾波，就得到了直流電源，這一部分即為整流電路。振蕩電路由電阻R1、三極管 BG 和升壓變壓器 T2 的初級構成，振蕩后由升壓變壓器T2 進行一次升壓，然后由高壓二極管或高壓硅堆 D 整流，得到高壓直流電。該直流電經電阻R2 對電容C2充電，同時在大電容C3 上儲備能量。當C2 被充電到一定電壓時，雙向二極管 D2 開啟，觸發雙向可控硅SCR 導通，此時電容C3已儲備了相當的能量，該能量通過回路電容C3、雙向可控硅 SCR 和二次升壓變壓器T3 的初級釋，此時在二次升壓變壓器的次級上就產生了高電壓。該高壓經放電電極擊穿一定厚度的空氣后放電，從而完成脈沖點火的一次放電點火。電容 C3在放電后又再次充電，從而進行一連串的充放電過程，在電極間就產生了一系列放電火花，完成一次點火過程。
新研制的高速氣體燃燒器,為了達到完全燃燒，使燃氣和空氣通過眾多的噴孔分別進入燃燒室，燃氣射流與空氣射流一一撞擊，均勻混合，合成射流矢量方向應與燃燒室主軸線平行，避免一射流穿透另一射流，造成混合不均。為了減少NOx的生成，采取分區燃燒，前區燃燒溫度低于后區燃燒溫度，在燃燒室出口燃燒溫度。前區是貧氧燃燒，后區增加供氧，在燃燒室出口達到過剩空氣系數α＝1。
如此設計，既能夠合理配風，保證完全燃燒，防止CO生成，又能夠維持較低的燃燒溫度，減少有害氣體NOx的生成。
燃燒室內充滿高溫的燃燒產物,其金屬室壁必須有足夠的冷卻，才能工作。效仿液體火箭發動機的再生冷卻，在高速氣體燃燒器的設計中，利用空氣在燃燒室外腔流動，吸收室壁傳導的熱量，保證室壁在的溫度范圍內工作。同時將空氣預熱能夠促進完全燃燒和提高理論燃燒溫度。
在燃燒室噴口局部高溫區，專門設計有空氣膜保護金屬壁。
由于采取了以上的設計，高速氣體燃燒器的使用壽命可達3年，而其他單位設計生產的高速氣體燃燒器的燃燒室由耐火材料作內襯，使用壽命為幾個月，甚至有的產品，其耐火材料內襯工作不足3個月就開裂。
在高速氣體燃燒器設計中，為了使燃燒產物具有足夠的動量，燃燒室應該有一定的壓力。根據用戶提供的燃氣物理化學參數和速度要求，進行燃燒計算確定燃燒產物的各個熱力參數后，燃燒室內燃燒產物的壓力可以求出，即pc=pa/[1-(k-1)w2/2kRT]k/(k-1)。
式中pc為燃燒室壓力；pa為環境壓力；k為燃燒產物絕熱指數；R為燃燒產物氣體常數；T為燃燒溫度；w為燃燒產物在噴口處的流速。
空氣和燃氣進入燃燒器，流經各自的通道，經過噴孔進入燃燒室，沿途存在一定的流阻。
燃燒器的空氣入口壓力pk是燃燒室壓力pc和空氣壓降Δpk之和，燃燒器的燃氣入口壓力pr是燃燒室壓力pc和燃氣壓降Δpr之和。即：pk=pc＋Δpk 。pr=pc＋Δpr。
pk和pr不能過高，應該滿足用戶提供的使用條件。高速氣體燃燒器在使用天然氣作燃氣時，燃燒產物速度為100 m／s，其天然氣入口壓力為2 500 Pa，空氣入口壓力為2 100 Pa。
高速氣體燃燒器是利用液體火箭發動機的燃燒技術為工業加熱爐開發的一種、節能、低污染燃燒器。經天然氣燃燒試驗，證明其工作可靠、操作簡單、熱負荷調節范圍大、空氣過剩系數及燃氣溫度調節范圍大。該燃燒器目前已成功地應用在油田、陶瓷、鋼鐵等行業的加熱爐上。
公司實力
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